蜂窩活性炭在氣體分離和凈化、溶劑回收、廢水處理等應用領域，機械強度和孔隙結構可體現出蜂窩活性炭的吸附能力和使用壽命。吸附飽和的蜂窩活性炭需要定期清理和再生，高機械強度的蜂窩活性炭，可以避免運輸及再生過程中的損失，延長其使用壽命。
煤種對蜂窩活性炭機械強度的影響：
以大同煤和神木煤為例：
大同煤制蜂窩活性炭不僅比表面積高，而且制得的蜂窩活性炭的機械強度也高，這主要是由于大同煤是弱粘結性煙煤，含有較高的惰質組分，低的鏡質組分，炭化后形成致密結構，而且在活化過程以形成微孔為主，因此其機械強度高。而神木煤屬于不粘結性煙煤，鏡質組分高，炭化后形成結構疏松的蜂窩炭化料。
由此推斷，不同的煤種在炭化和活化過程中形成的中孔和大孔，是造成煤制蜂窩活性炭機械強度下降的主要原因。因此，在以煤為原料通過擠出成型、炭化和活化工序制備蜂窩活性炭的工藝中，煤種顯然會影響蜂窩活性炭的機械強度和孔隙結構的。以大同煙煤為原料，可以獲得比表面積高達884m2/g，抗壓強度14.7MPa的蜂窩活性炭，以神木煤為原料，則可得到中孔和大孔發(fā)達的蜂窩活性炭，但機械強度相對較低。
煤種對蜂窩活性炭孔隙結構影響：
在不同燒失量下，大同煤與神木煤制蜂窩炭化料以及活性炭的氮吸附等溫線，按照國際純化學和應用化學學會（IUPAC）的分類法。
大同煤制蜂窩活性炭樣品的吸附等溫線表現為微孔材料的特性，屬于I型等溫線，說明這些蜂窩活性炭的孔隙結構以微孔為主。大同煤制蜂窩炭化料表現為無孔材料的特征，隨著活化程度的增加，對氮氣的吸附能力相應增加，當活化燒失量大于28％后，吸附等溫線在相對壓力小于0.1，等溫線彎曲處的弧度變大，表明微孔的分布逐漸變寬，部分小直徑微孔轉變?yōu)榇笾睆轿⒖住４送猓谙鄬毫Υ笥?.9以后，這些吸附等溫線出現上升趨勢，表明中孔和大孔數量也隨之加大。
神木煤制蜂窩活性炭的吸附等溫線呈現IV型等溫線，與大同煤制蜂窩活性炭相比，在相對壓力大于0.9以后，由毛細凝結引起的吸附量急劇增加，吸附量未呈現出吸附飽和現象，表明神木煤制蜂窩活性炭內有大量中孔和大孔。
由吸附等溫線計算出的蜂窩活性炭比表面積和總孔容，隨著活化時間的增加，兩種煤制蜂窩活性炭的總孔容和比表面積均不同增加。說明水蒸氣與碳的活化反應，一方面使炭化過程閉塞的孔開放，另一方面也生成新的孔隙，大同煤制蜂窩活性炭高于神木煤。
由此可見，煤種的不同對蜂窩活性炭機械強度和孔隙結構的影響也不同。